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选用超声波流量计考虑要点
 

第四节  选用考虑要点
  
 4.1 测量原理的选择
  选择液体用USF首先考虑测量原理是传播时间法还是多普勒法?其主要判断要素是:液体洁净程度或杂质含量,测量精度要求。基本适用条件如表1所示。
条件
传播时间法
多普勒法
适用液体
水类(江河水,海水农业用水等),油类(纯净燃油,润滑油,食用油等),化学试剂,药液等
含杂质多的水(下水,污水,农业用水等),浆类(泥浆,矿浆,纸浆化工料浆等),油类(非净燃油,重油,原油等)
适用悬浮颗粒含量
体积含量<1%(包括气泡)时不影响测量准确度
浊度>50-100mg/L
仪表基本误差
带测量管段式
±(0.5-1)%R
±(3-10)%FS
固体粒子含量基本不变时±(0.5-3)%
湿式大口径多声道
湿式小口径单声道 ±1.5%R-±3%R
夹装式(范围度20:1)
重复性误差
0.1%-0.3%
1%
信号传输电缆长度
100-300m,在能保证信号质量的前提下,可以小于100m
<30m
价格
较高
一般较低

  此外,对于外夹装式仪表还要考虑管壁材料和厚度、锈蚀状况、衬里材料和厚度;对于现场安装换能器式仪表要考虑换能器类型;对于大管径传播时间法仪表要考虑声道数,等等。下文将分节讨论。

4.2 适用悬浮颗粒含量的范围
    多普勒法USF要比传播时间法适用悬浮颗粒含量上限高得多,而且可以测量连续混入气泡的液体。但是根据测量原理,被测介质中必须含有一定数量的散射体,否则仪表就不能正常工作。
传播时间法USF可以测量悬浮颗粒很少的液体,但不能测量含有影响超声波传播的连续混入气泡或体积较大固体物的液体。在这种情况下应用,应在换能器的上游进行消气、沉淀或过滤。在悬浮颗粒含量过多或因管道条件致使超声信号严重衰减而不能测量时,有时可以试降低换能器频率,予以解决。

4.3 测量精确度
(1) 传播时间法
  传播时间法比多普勒法有较高的测量精确度,液体基本误差为±0.5%R至±5%FS,重复性为0.1%R-0.3%R;气体基本误差为±0.5%R到±3%FS,重复性为0.2%R-0.4%FS,高精度仪表均为多声道仪表。中小口径液体管段式超声流量传感器通常都用水做实验校验,具有±0.5%R的高精度。管外夹装换能器或在现场管道固定安装换能器的仪表,要通过定标计算接入现场管道流通面积和传播距离长度测量误差,夹装在管道的不确定性,声耦合变化等因素,要降低些。若安装调试粗糙不细致,测量精确度有可能低到5%,甚至更低。测量精确度还取决于声道数设置及其布置位置,下文将进一步讨论。
(2) 多普勒法
  典型仪表的基本误差为±(1%-10%)FS,重复性为(0.2%-1%)FS。工业用多普勒法USF的超声波频率为0.5-2MHz。多普勒信号包含着不同散射体移动速度的频谱,检测电路提供多普勒频移若干平均测量值以求的速度。所测的散射体速度和流体平均流速之间的关系,随着不同状况而变化,有一定不确定性。
  多普勒法USF性能因受以下一些原因所形成的因素影响,整体性能要比传播时间法低得多。例如:散粒体的性质;非轴向速度分量形成的多普勒频移增宽;被照射域位置的不确定性;散射体和基相液体间的滑差。因此有些制造厂的技术数据仅列出仪表的重复性而不列测量精确度或基本误差。
流体运行流速不能过低,过低的流速会使离散体分布不均匀。若测量管水平安装,气体会浮升在顶部流动,颗粒会沉淀于底部。最低流速通常为0.1-0.6m/s。

4.4 声道设置和直管段要求
  多普勒法USF通常只有单套发送和接收换能器;便携式外夹装换能器传播时间法USF通常也只有单声道,其他夹装式则也有用双声道者,带测量管段式有单声道和双声道以上。
(1) 传播时间法
  传播时间法采用多少声道的主要依据是测量精确度要求和安装仪表管段流动状况(取决于上游阻流件组成和直管段条件),以及管径大小。例如BS7405推荐管径大于0.5m用3或4声道,达于3m则用8声道
单声道从单一路径的线平均流速乘上系数代表平均流速。单一路径声道的换能器设置通常是通过管道中心,即在横截面投影圆的直径上,其系数即如图10.2所示。也右声道设置在弦的位置上。流动速度分布畸变和存在径向速度分量(如涡流、二次流)则会改变该系数值,弦位置的影响比直径位置的影响小。多声道测量多路径线平均流速,更减少流动畸变影响,提高测量精度。
  确定声道数有的可按仪表样本规范选择(如管段式USF,除单声道外较多采用双声道计量声道以上),有的则向仪表制造场联系磋商(如现场安装式USF,特别是大管径应用,通常为3-8声道)。
为了获得流体沿管道中心平行对称地流动,测量点上下游要有足够的长度直管段作有效整流。不能满足时应设置流动调整器。
  传播时间法USF直管段长度要求尚未有国际标准或国家标准规定值,应按制造厂提供的规定。表2例举几个不同来源提出的要求,可作为选型时的一般依据。
(2) 多普勒法

上游管路阻流件种类 单声道最短长度例一(1) 单声道最短长度例二(2) 双声道最短长度(3)
上游
下游
上游
下游
上游
下游
同心渐缩管
10
5
15
5
无要求
无要求
同心渐扩管
30
5
1个90度圆角弯管
10
5
20
5
10
5
T形管
50
10
2个90度圆角弯管
25
5
10
5
2个90度直角弯管
40
5
10
5
全开闸阀
20
5
各类阀(包括控制阀)
30
10
50
5
15
5
50
无要求
(1)参考文献[4];(2)Westinghouse公司样本(3)Krohne公司样本。

  对多普勒法USF的直管段要求也没有国际标准和国家标准的规定值。人们对多普勒法USF直管段要求程度在看法上也迥然不同。一种看法认为:从原理上讲多普勒法仅测量“照射域”内散射体的流速,其测量值受流速分布影响比传播时间法大。为了尽量减少这种影响,除了采取其他一些方法外,还应保证照射测量域的上下游有足够长度的直管段,以得到较好的流动状态。例如日本电气计测工业会认为多普勒法USF所需直管段长度一般应是传播时间法的1.5倍。然而另一种看法是:多普勒法USF本身测量精确度等性能较低,流速分布影响相对于总体测量精确度不重要,直管段要求反而降低。例如有仪表制造厂提出只要在测量点上下游保持大于3-5DN的直管段。
4.5 换能器类型的选择
(1) 传播时间法
  本类仪表可采用换能器的类型较多,各厂家换能器结构不同,适用的流体条件(温度、压力等)、管道条件(材质、形状、管径、直管长度等)和安装条件等也不相同。此外还与声道的设置方法有关,而声道的设置方法又与测量精度和重复性等密切相关。气体用USF因固体和气体界面间超声波传播效率非常低,只能用直射式换能器。因此气体流量测量一般不采用外夹装式USF。

(2) 多普勒法
本类仪表用的折射式换能器。目前国内产品大部分采用夹装式,但与传播时间法所用的夹装式换能的发射频率等技术性能不同,不能混用。然而两者适用管道条件是基本相同的。

4.6 安装布置方面的考虑
1) 安装位置和流动方向 USF的流量传感部分(超声流量传感器或超声换能器)一般均可安装于水平、倾斜或垂直管道。垂直管道最好选择自下而上流动的场所,若为自上而下,则其下游应有足够的背压,例如有高于测量点的后续管道,以防止测量点出现非满管流。
2) 单向流还是双向流 通常为单向流,但也可通过较复杂电子线路,设计成双向流动,此时流量测量点两侧直管段长度均应按上游直管段的要求布置。
3) 管道条件 外夹装式USF管道内表面积沉积层会产生声波不良传输和偏离预期声道路径和长度,应予避免;外表面因易于处理较少影响。夹装式换能器和管道接触表面要涂上耦合剂。应注意粒状结构材料(例如铸铁、混凝土)的管道,很可能声波被分散,大部分声波传送不到流体而降低性能。换能器安装处管道衬里或锈蚀层与管壁之间不能有缝隙。用V法的反设处必须避开焊缝和接口(参见图11)。


4) 上游流动扰动 与大部分其他流量仪表一样,USF敏感于流过仪表的流速分布剖面,因此也要求相当长度的上游直管段。前文已对直管段要求作了讨论。
5) 防止声干扰 应注意由控制阀高压力降等所形成的声学干扰,特别在测量气体流量时尤为重要,设法避免之。例如Instromet公司的USF显示仪中有声干扰实时测量报警;测量管道中采用如图9所示弯管阻断声干扰的措施。

4.7 经济因素方面的考虑
  小口径USF与其他流量仪表相比价格较贵,然而非管段式USF价格并不明显增加。所以用于大口径、超大口径仪表有明显价格优势。多声道仪表有较复杂电子计算部件,价格要高些,因此在要求高精度的中小管径上应用受到一些限制。然而上有扰动大而直管段布置受限制的场所,多声道系统可能是仅有的合理解决方案。
  外夹装式便携式USF的机动性和可以多处使用,仪表购置费可分摊给各测量点,从而降低测量成本。
USF的流量校验费用,外夹装式仪表通常不作实流校验,仅作静态调试,液体用仪表可充实液调试;管段式仪表为提高仪表精度,均作实流校验。因为这些校验或调试在出厂前进行,一般包括在价格内。
大管径仪表为了提高测量精确度或用户需要在现场考核其精确度,或者测量位置流场畸变严重必须作实流标定,在测量原位用速度面积法等方法在线校验,则应考虑其校验费用。

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